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随着退火温度的升高，堆焊耐磨钢板中铁素体相比例降低，贝氏体相比例升高，残余奥氏体直径在2~3μm之间，以椭圆状和细条状分布在铁素体晶界及晶内。拉伸变形初期奥氏体转变较快，拉伸变形后期奥氏体转变较慢，当加热温度由完全奥氏体化温度降低到两相区内较高温度时，CCT曲线中铁素体转变区左移。通过790℃加热保温，可以得到含有铁素体、贝氏体和残留奥氏体的多相组织，且含钒TRIP钢中有V(C，N)析出。820℃保温时，工艺弛豫时间显著影响铁素体晶粒尺寸、铁素体量以及铁素体基体上的位错密度和沉淀析出量，随贝氏体区保温时间的延长，复合耐磨板中残余奥氏体体积分数先增大后减少，残余奥氏体中碳含量增多。当加热温度处在两相区范围内时，随着加热温度的降低，铁素体转变被推迟，奥氏体的含碳量不同，在相同的拉伸变形阶段奥氏体转化率的增加速率不同，使得CCT曲线右移。
复合耐磨板的底层为低碳钢或低合金。低碳钢等韧性材料，体现双金属的优越性，耐磨层抵抗磨损介质的磨损，基板承受介质的载荷，因此有良好的耐冲击性。可以承受物料输送系统中承受高落差料斗等冲击和磨损。
复合耐磨板的钢水一般从炼钢炉倾入陶瓷塞杆底注钢包中，然后再浇入铸型，浇注时为了不使上箱和型芯受到钢水的浮力作用而抬起，应加压铁固定。尽可能贯彻“低温快浇”原则。严格控制出钢浇注温度，要有足够的浇注速度，减少浇注过程中钢水的二次氧化，并要与浇注温度、铸型结构、浇注系统的布置相适应。另外，为改善流动、充型和补缩状况，增加钢液上升速度，减少夹渣，对有大表面积的铸件，如大型补板、斗底门等，采用倾斜浇注。
耐磨复合板生产中大部分是用底注包（或称柱塞包）浇注。用此种方法浇注时钢水在底注包中的液面高度、水口砖孔径大小和塞杆的开启高度都可控制钢水流量，从而控制铸件浇注时间。浇注系统各组元面积大小受底注包流量的制约。底注包浇注系统的计算既要考虑铸件特点又要考虑钢水流量变化的因素。所以底注包浇注系统计算比较复杂。底注包浇注系统计算方法将理论计算和生产经验结合，建立了一些图表。通过图表使计算大为简化。堆焊耐磨钢板由于材质的特殊性给底注包的浇注系统计算带来一些特点。
管磨机中衬板复合耐磨板等零件直接参与粉磨作业过程，其磨损消耗量仅次于研磨体而在水泥工业中居第二位，应当争取长寿低耗，以提高综合经济效益。金属材质是首要问题。按普通规范制作的复合耐磨钢板，对于磨机衬板来说算不上优良材质，这是众所周知的。因此，磨机衬板的新材质复合耐磨钢板的研制和选择工作在国内外都有重大进展。国内近十年来至少有下列各种材质，作为磨机衬板，在生产实践中表现出较好的技术经济效果，这就是白口铸铁，高碳奥氏体锰钢，中锰球墨铸铁复合耐磨钢板。
浇注时，若由浇注系统流入型腔的钢水量小于底注包中流出的量，钢水就会溢出。若浇注系统截面尺寸过大，就会造成浪费。因此浇注系统的截面积和塞孔截面积要配合。通常浇注系统的截面积是由塞孔截面积来确定。堆焊耐磨钢水和耐火材料之间的相互作用、浇注过程中浇注工艺以及底注包容量等多方面的因素，对工艺参数进行了多次修正之后得出的，因此是精确的，是符合复合耐磨板材质要求的。
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